Новости

  • Положительные стороны участия в школьных олимпиадах
    Облегчение поступления в университет. Вы можете задать своему ребенку конечную цель всего учебного процесса, тем самым убедив его в необходимости хорошей учебы. Часто родители говорят своим детям, что если они будут плохо учиться, то не смогут приобрести хорошую профессию в будущем, и пойдут в дворники.
  • Особенности питания школьника
    Питание в школе должно быть хорошо организованным. Школьник должен быть обеспечен в столовой обедом и горячим завтраком. Интервал между первым и вторым приемом пищи не должен превышать четыре часа. Наиболее оптимальным вариантом должен быть завтрак ребенка дома, в школе же он съедает второй завтрак
  • Детская агрессия в школе и сложности в процессе обучения
    Между детской агрессией и трудностями в процессе обучения установлена определенная взаимосвязь. Каждый школьник хочет иметь в школе много друзей, иметь хорошую успеваемость и хорошие оценки. Когда это у ребенка не получается, он делает агрессивные поступки. Каждое поведение на что-то нацелено, имеет смысловую
  • Советы психологов родителям
    В любых олимпиадах и всевозможных конкурсах ребенок, прежде всего, самовыражается и самореализовывается. Родители обязательно должны поддерживать своего ребенка, если он увлечен интеллектуальными соревнованиями. Ребенку важно осознавать себя частью общества интеллектуалов, в котором царят сопернические настроения, и ребенок сравнивает свои достигнутые
  • Ребенок отказывается от приема пищи в столовой школы
    Разборчивому ребенку школьная еда может прийтись не по вкусу. Зачастую, это самая распространенная причина отказа школьника от еды. Все происходит от того, что меню в школе не учитывает вкусовые потребности каждого отдельного ребенка. В школе никто не будет исключать какой-либо продукт из питания отдельного ребенка дабы
  • Как родители относятся к школе
    Для того чтобы понять как родители относятся к школе, то важно для начала охарактеризовать современных родителей, возрастная категория которых весьма разнообразна. Не смотря на это большую часть из них составляют родители, которые относятся к поколению девяностых годов, которые отличаются тяжелым временем для всего населения.
  • Школьная форма
    Первые школьные сборы навсегда остаются в памяти каждого из нас. Родители начинают закупать всю необходимую канцелярию, начиная с августа. Главным школьным атрибутом является форма школьника. Наряд должен быть тщательно подобран, чтобы первоклассник чувствовал себя уверенно. Введение школьной формы обосновывается многими причинами.

Рефераты

Уважаемые школьники и студенты! 

Уже сейчас на сайте вы можете воспользоваться более чем 20 000 рефератами, докладами, шпаргалками, курсовыми и дипломными работами.Присылайте нам свои новые работы и мы их обязательно опубликуем. Давайте продолжим создавать нашу коллекцию рефератов вместе!!!

Вы согласны передать свой реферат (диплом, курсовую работу и т.п.), а также дальнейшие права на хранение,  и распространение данного документа администрации сервера "mcvouo.ru"?

Спасибо за ваш вклад в коллекцию!

Всего 19436 рефератов.

Найти

Взаимозаменяемость, стандартиризация и технические измерения - (курсовая)

Дата добавления: март 2006г.

    МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
    ИНЖЕНЕРНО – ФИЗИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
    (ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ)
    Отделение № 2
    Курсовой проект по курсу:
    ВЗАИМОЗАМЕНЯЕМОСТЬ, СТАНДАРТИЗАЦИЯ
    и ТЕХНИЧЕСКИЕ ИЗМЕРЕНИЯ
    Вариант 7
    Новоуральск
    –1995–
    ВВЕДЕНИЕ 3
    1. ПОСАДКА С НАТЯГОМ 4
    1. 1. Содержание задания и исходные данные. 4

1. 2. Определение угловой скорости и крутящего момента на валу. 4 1. 3 Расчет посадок с натягом. 4

    1. 4. Схема расположения полей допусков отверстия и вала. 7
    2. ПЕРЕХОДНАЯ ПОСАДКА 8
    2. 1. Содержание задания и исходные данные. 8
    2. 2. Расчет переходной посадки 8
    2. 3. Схема расположения допусков отверстия и вала 9
    3. РАСЧЕТ ПОСАДОК ПОДШИПНИКОВОГО СОЕДИНЕНИЯ 10
    3. 1. Задание и исходные данные. 10
    3. 2. Расчет посадок. 10

3. 3. Эскизы посадочных мест и схема расположения допусков отверстия и вала 11 4. РАСЧЕТ КАЛИБРОВ 12

    4. 1. Задание и исходные данные. 12
    4. 1. Расчет калибров. 12

4. 2. Схемы расположения полей допусков рабочих и контркалибров. 13 5. РАСЧЕТ ЗУБЧАТОГО ЗАЦЕПЛЕНИЯ 14

    5. 1. Задание и исходные данные к расчету 14
    5. 2. Расчет начальных параметров 14
    5. 3. Расчет параметров зубчатого зацепления. 14
    6. РАСЧЕТ РАЗМЕРНОЙ ЦЕПИ 16
    6. 1. Задание и исходные данные 16
    6. 2. Расчет. 16
    6. 2. 1. Метод полной взаимозаменяемости 17
    6. 2. 2. Вероятностный метод. 18
    ЛИТЕРАТУРА 20
    ВВЕДЕНИЕ

Выполнение данной курсовой работы преследует собой следующие цели: –научить студента самостоятельно применять полученное знание по курсу ВСТИ на практике;

–изучение методов и процесса работы со справочной литературой и информацией ГОСТ;

–приобретение необходимых навыков по оформлению курсовых и аналогичных работ. Преимуществами курсовой работы по сравнению с другими видами обучения можно назвать практически полную самостоятельноcть студента во время ее выполнения, необходимость использования знаний не только по данному предмету, но и по многим смежным областям.

    1. ПОСАДКА С НАТЯГОМ
    1. 1. Содержание задания и исходные данные.

По заданному вращающему моменту рассчитать и выбрать посадку с натягом, обеспечивающую как неподвижность соединения, так и прочность сопрягаемых деталей. Изобразить схему расположения полей допусков отверстия и вала. Таблица 1

    Число зубьев
    Материал
    Модуль
    переда
    чи m, мм
    Угловая скорость V, м/с
    Переда
    ваемая мощность Р, КВт
    колеса
    z2
    шестер
    ни z1
    колесо
    шкив
    ст 45
    чугун
    3
    2. 5
    8
    50
    23
    E=1*1011 МПа
    E=9*1010 МПа

1. 2. Определение угловой скорости и крутящего момента на валу. Расчет производим по алгоритму, приведенному в [1].

    ,
    где – угловая скорость, c–1;
    m, z1, V взяты из таблицы 1.
    =72 с-1.
    ,
    где Р – передаваемая мощность, КВт.
    ТКР=8000/72=110 Нм.
    1. 3 Расчет посадок с натягом.

Расчет и выбор посадки производится по пособию [1], т1, стр. 360–365.

    где: dН– номинальный диаметр сопряжения вала и шестерни;
    dШ– диаметр шестерни;
    l – длина сопряжения.
    dН=50 мм;
    dШ=69 мм;
    l=56 мм.

Определение минимального значения нормального напряжения , Па на поверхности сопряжения, обеспечивающего передачу заданной мощности. ,

    где ТКР – крутящий момент, Нм;

f –коэффициент трения при установившемся процессе распрессовки или проворачивания– принимаем f= 0. 08, т. к. это прессовая посадка; l – длина контакта сопрягаемых поверхностей, м.

    =6. 252Ч106 Па.

Определение наименьшего расчетного натяга NMIN, мкм, обеспечивающего [Pmin], мкм: ,

    где Е – модуль нормальной упругости материала, Па;
    С1 и С2 – коэффициенты Ляме, определяемые по формулам:
    ,
    ,

где m1 и m2 —коэффициенты Пуассона соответственно для охватываемой и охватывающей деталей; принимаем

    m1=m2=0. 3;
    d0 — внутренний диаметр вала – в нашем случае равен нулю.
    ,
    .
    мкм.

Определяем с учетом поправок величину минимального натяга [NMIN], мкм. ,

где gШ —поправка, учитывающая смятие неровностей кон- тактных поверхностей деталей при образовании соединения, мкм.

    ,

где RaD — среднее арифметическое отклонение профиля отверстия, мкм; Rad — среднее арифметическое отклонение профиля вала, мкм.

Для поверхности деталей в посадках с натягом собираемых под прессом, квалитет 6—7 и dH от 50 до 120 мкм: RaD=1. 6 мкм;

    Rad=1. 6 мкм.
    gШ =5(1. 6+1. 6)=16 мкм.
    [Nmin]=7+16=23 мкм.

Определение максимально допустимого удельного давления [pmax], МПа, при котором отсутствует пластическая деформация на контактных поверхностях деталей.

В качестве [pmax] берем наименьшее из двух значений, рассчитываемых по формулам: ,

    ,

где p1 и p2 – предельное значение удельного давления соответственно для вала и шестерни; sm1 и sm2 — предел текучести материалов охватываемой и охватывающей деталей, МПа. Для Ст 45 sm=350 МПа.

    МПа;
    МПа.
    Так как p2 < p1, то [pmax]=99 МПа.

Определим необходимое значение наибольшего расчетного натяга N’max. ,

    мкм.

Определим с учетом поправок к N’max величину максимального допустимого натяга. ,

где gуд — коэффициент увеличения давления у торцов охватывающей детали. По рис. 1. 68 [1], исходя из =1. 07, принимаем gуд=0. 89.

    [Nmax]=1010. 89+16=105 мкм.
    Выбираем посадку.
    dH=50 мм; Nmin>22 мкм; NmaxЈ105 мкм.
    Ж50 .
    1. 4. Схема расположения полей допусков отверстия и вала.

Схема расположения полей допусков отверстия и вала изображена на рис. 2.

    Рис. 2.
    2. ПЕРЕХОДНАЯ ПОСАДКА
    2. 1. Содержание задания и исходные данные.

Для неподвижного разъемного соединения назначить переходную посадку; обосновать ее назначение. Определить вероятность получения соединений с зазором и с натягом. Изобразить схему расположения полей допусков отверстия и вала.

    2. 2. Расчет переходной посадки

Руководствуясь пособием [1], назначаем как наиболее удобную исходя из условий сборки скользящую посадкуЖ40 .

Данная посадка не обеспечивает достаточной прочности и как следствие конструктивно предусмотрена шпонка. Параметры посадки:

    EI=0 мкм – нижнее отклонение отверстия;
    ES=25 мкм – верхнее отклонение отверстия;
    es=8 мкм – верхнее отклонение вала;
    ei=–8 мкм – нижнее отклонение вала.
    Максимальный натяг:
    NMAX=es–EI,
    NMAX= 8–0=8 мкм.
    Минимальный натяг:
    NMIN=ei–ES,
    NMIN=–8–25=–33 мкм.
    Далее, вычислим средний натяг:
    Nc=(NMAX + NMIN )/2,
    NC= –12. 5 мкм.
    Знак минус говорит о посадке с зазором.
    Допуск отверстия:
    TD=ES–EI,
    TD=25 мкм.
    Допуск вала:
    Тd=es–ei,
    Td=16 мкм.
    Определим среднеквадратичное отклонение натяга (зазора).
    ,
    .
    Вычислим предел интегрирования:
    ,
    Z=–12. 5/4. 946=2. 51.
    Пользуясь таблицей 1. 1. [1], получим:
    Ф(Z)=0. 493.
    Рассчитаем вероятность натягов и зазоров:
    PN=0. 5–Ф(Z),
    PN=0. 5–0. 493=0. 7 % – т. к. Z<0;
    PS=0. 5+Ф(Z),
    PS=0. 5+0. 493= 99, 3 % – т. к. Z<0.

Следовательно, при сборке большинство изделий будет с зазором. 2. 3. Схема расположения допусков отверстия и вала

    3. РАСЧЕТ ПОСАДОК ПОДШИПНИКОВОГО СОЕДИНЕНИЯ
    3. 1. Задание и исходные данные.

Рассчитать (назначить) посадки по внутреннему и наружному кольцам подшипника качения. Построить схемы расположения полей допусков колец подшипников качения и соединяемых с ним деталей вала и корпуса. Выполнить эскизы посадочных мест под подшипник вала и корпуса и обозначить на эскизе номинальные размеры, поля допусков, требования к шероховатости, форме и расположения поверхностей. Согласно заданию, имеем радиальный сферический двухрядный роликоподшипник номер 3609 ГОСТ 5721–75. Нагружаемость С0=75 КН. Ширина колец b=36, диаметр внутреннего кольца d1=45 мм и внешнего d2=100 мм. Фаска согласно [2] r=2. 5 мм. Нагружающие силы FR: ,

от шестерни и от шкива примерно одинаковые по модулю и противоположны по направлению.

    2. 7 кН.
    3. 2. Расчет посадок.

Внутреннее кольцо нагружено циркуляционной нагрузкой интенсивностью РR , кН/м. ,

где k1 – динамический коэффициент посадки, зависящий от характера посадки – при перегрузке до 150 % умеренных толчках и вибрациях k1=1; k2 –учитывает степень ослабления посадочного натяга при полом вале или тонкостенном корпусе– k2=1;

k3 –коэффициент неравномерости распределения радиальной нагрузки между рядами роликов в двухрядных конических роликоподшипниках или между сдвоенными шарикоподшипниками при наличии осевой нагрузки k3=1. =174 кН.

По табл. 4. 90. 1. [1] выбираем поля допуска js6 для внутреннего кольца и К6 для внешнего.

Обратимся к табл. 4. 91. , которая рекомендует принять следующие посадки: внутреннее циркуляционно нагруженное с нормальным режимом работы 0. 07С0
    где NMAX=17 мкм; SMIN=-30 мкм.

Проверку внутреннего кольца на прочность можно произвести по формуле: ,

    где К – коэффициент, равен 2. 8 в нашем случае;
    [sP] – допускаемое напряжение на сжатие, МПа;
    d – диаметр внутреннего кольца, мм.
    =155 мкм – условие прочности выполнено.
    Выбираем 6–й класс точности подшипника.

Допуски соосности посадочных поверхностей вала ЖТВРС и корпуса ЖТКРС и допуск торцевого биения заплечиков в корпусной детали ТКТБ и валов ТВТБ примем по табл. 4. 94. [1]: ЖТВРС=21 мкм; ЖТКРС=42 мкм; ТКТБ= 16 мкм; ТВТБ=30 мкм.

    Шероховатость посадочных поверхностей:
    вала:
    Ra=0. 63 мкм;
    отверстий корпуса:
    Ra=0. 63 мкм;
    опорных торцов заплечиков вала и корпуса:
    Ra=1. 25 мкм.

3. 3. Эскизы посадочных мест и схема расположения допусков отверстия и вала Эскизы посадочных мест и схема расположения допусков отверстия и вала изображены на рис. 5 .

    4. РАСЧЕТ КАЛИБРОВ
    4. 1. Задание и исходные данные.

Спроектировать гладкие калибры для контроля отверстия и вала одного из сопряжений и контрольные калибры для рабочей скобы. Выполнить эскизы стандартных калибров, указав на них исполнительные размеры рабочих поверхностей.

    Выберем вал d=Ж50 js6 с параметрами:
    ei=– 8 мкм;
    es= 8 мкм.
    Отверстие D=Ж50 H7 с параметрами:
    ES=25 мкм;
    EI=0 мкм.
    4. 2. Расчет калибров.

Определяем наибольший и наименьший предельные размеры вала: dMAX=50. 008 мкм;

    dMIN=49. 992 мкм.

В табл. 4 гл. 1 [3] для квалитета 6 и интервала размера свыше 35 до 50 мм находим данные для определения размеров необходимых калибров для вала, мм: Z1=0. 0035; Y1=0. 003; HP=0. 0015; H1=0. 004;

где Z1 – отклонение середины поля допуска на изготовление проходного калибра для вала относительно наибольшего предельного размера изделия;

Y1 –допустимый выход размера изношенного проходного калибра для вала за границу поля допуска изделия;

    Н1 – допуск на изготовление калибров для вала;

НР – допуск на изготовление контрольного калибра для скобы. Определение размеров калибров и контркалибров производится по формулам из таблиц 2 и 3 [3].

    Наименьший размер проходного нового калибра–скобы ПР:
    ПР=dMAX–Z1–H1/2,
    ПР=50. 008–0. 0035–0. 002=50. 0025 мм.
    Наименьший размер непроходного калибры–скобы НE:
    НЕ=dMIN–H1/2,
    НЕ=49. 992–0. 002=49. 99 мм.
    Предельное отклонение +0. 004 мм.
    Предельный размер изношенного калибра–скобы ПР:
    ПР=dMAX+Y1,
    ПР=50. 008+0. 003=50. 011 мм.
    Наибольший размер контркалибра К–ПР равен:
    К–ПР=dMAX–Y1+HP/2,
    К–ПР=50. 008–0. 003+0. 00075=50. 005 мм.
    Наибольший размер контркалибра К–НЕ равен:
    К–НЕ =dMIN+HP/2,
    К–НЕ=49. 992+0. 00075=49. 993 мм.
    Наибольший размер контркалибра К–И равен:
    К–И =dMAX+Y1+HP/2,
    К–И=50. 008+0. 003+0. 00075=50. 0115 мм.
    Предельное отклонение –0. 0015 мм.

В табл. 4 гл. 1 [3] для квалитета 7 и интервала размера свыше 35 до 50 мм находим данные для определения размеров необходимых калибров для отверстия, мм:

    H=0. 004; Z=0. 0035; Y=0. 003,
    где Н – допуск на изготовление калибров для отверстия;

Z –отклонение середины поля допуска на изготовление проходного калибра для отверстия относительно наибольшего предельного размера изделия; Y –допустимый выход изношенного проходного калибра для отверстия за границу поля допуска.

    ES=0. 0025 мм;
    EI=0;
    DMAX=50. 025 мм;
    DMIN=50 мм.
    Наибольший размер проходного нового калибра–пробки
    ПР=DMIN+Z+H/2,
    ПР=50+0. 0035+0. 004/2=50. 0055 мм.
    Наибольший размер непроходного калибра–пробки:
    НЕ=DMAX+H/2,
    НЕ=50. 025+0. 002=50. 027 мм.
    Предельное отклонение: –0. 004 мм.
    Предельный размер изношенного калибра–пробки:
    ПР=DMIN–Y,
    ПР=50–0. 003=99. 997 мм.

4. 3. Схемы расположения полей допусков рабочих и контркалибров. Схемы расположения полей допусков рабочих и контркалибров изображены на рис. 6.

    5. РАСЧЕТ ЗУБЧАТОГО ЗАЦЕПЛЕНИЯ
    5. 1. Задание и исходные данные к расчету

Для заданной пары зубчатых колес установить степени точности по нормам кинематической точности, плавности и контакта; назначить комплекс контролируемых показателей и установить по стандарту числовые значения допусков и предельных отклонений по каждому из контролируемых показателей. Рассчитать гарантированный боковой зазор в передаче и подобрать по стандарту вид сопряжения и его числовое значение.

Выполнить рабочий чертеж одного зубчатого колеса в соответствии с требованиями стандартов.

    Параметры зубчатого зацепления указаны в табл. 1.
    5. 2. Расчет начальных параметров
    Межосевое расстояние aW рассчитывается по формуле:
    аW=(d1+d2)/2,
    где d1 и d2 – диаметры соответственно шестерни и колеса.
    d1 =mЧz1 ,
    d1=69 мм.
    d2=mЧz2 ,
    d2=150 мм.
    aW=(69+150)/2=110 мм.
    5. 3. Расчет параметров зубчатого зацепления.

Согласно [1], табл. 5. 12 и 5. 13 назначаем 8–ю степень точности передачи, так как окружные скорости невысоки, как и передаваемые мощности. Данная степень точности отмечена как наиболее используемая.

Назначим комплекс показателей точности, пользуясь материалом табл. 5. 6. , 5. 7. , 5. 9. , 5. 10. , назначаем:

    допуск на радиальное биение зубчатого венца Fr:
    Fr=45 мкм;
    допуск на местную кинематическую погрешность f'i :
    f'i=36 мкм;
    допуск на предельные отклонения шага fpt:
    fpt=±20 мкм;
    допуск на погрешность профиля ff:
    ff=14 мкм.

Пусть суммарное пятно контакта обладает следующими параметрами: ширина зубчатого венца bW составляет по высоте зуба не менее 50 % и по длине зуба не менее 70 % – тогда справедливо: допуск на непараллельность fХ:

    fХ=12 мкм;
    допуск на перекос осей fY:
    fY=6. 3 мкм;
    допуск на направление зуба Fb:
    Fb=10 мкм;
    шероховатость зубьев RZ:
    RZ=20 мкм.

Минимальный боковой зазор рассчитывается по алгоритму примера главы 5. 3. [1] : jn min=jn1+jn2,

    где jn1 и jn2 – соответственно слагаемые 1 и 2.
    ,
    где а – межосевое рассстояние, мм;

aР1 , aР2 –коэффициенты теплового расширения соответственно для зубчатых колес и корпуса, 1/° С;

t1 , t2 –предельные температуры, для которых рассчитывается боковой зазор соответственно зубчатых колес и корпуса, ° С; принимаем согласно заданию t1=50, t2=35. =14 мкм.

    jn2=(10ё30) m,
    jn2=45 мкм.

jn min=59 мкм. Cледовательно, пользуясь табл. 5. 17. , принимаем вид сопряжения С и IV класс отклонения межосевого расстояния. Тогда предельное отклонение межосевого расстояния :

    fa=±45 мкм.

Максимальный возможный боковой зазор определяется по формуле : jn max=jn min+0. 684 (TH1+TH2+2fa) ,

    где TH1 , TH2– допуск на смещение исходного контура;
    fa – предельное отклонение межосевого.
    TH1=120 мкм;
    TH2=180 мкм;
    jn max=325 мкм.

Назначим контрольный комплекс для взаимного расположения разноименных профилей зубьев. Для этого из табл 5. 30. возьмем длину общей нормали W при m=3 и zn=2 – число одновременно контролируемых зубьев. W=m*Wm,

    Wm=10. 7024 мм;
    W=m*Wm =23. 1072 мм.
    Верхнее отклонение EW ms, мкм:
    EW ms= EW ms1 + EW ms2 ,

где EW ms1 , EW ms2 – наименьшее дополнительное смещение исходного контура, соответственно слагаемое 1 и 2 : EW ms1=60;

    EW ms2=11;
    EW ms=71 мкм.
    Допуск на среднюю длину общей нормали:
    Twm=60 мкм.
    .
    Данный результат отображается на чертеже.
    6. РАСЧЕТ РАЗМЕРНОЙ ЦЕПИ
    6. 1. Задание и исходные данные

6. 1. 1. По заданным предельным размерам замыкающего звена сборочной размерной цепи рассчитать допуски составляющих звеньев методом полной взаимозаменяемости и вероятностным методом (использовать метод единого квалитета); рассчитать предельные отклонения составляющих звеньев размерной цепи. Сделать сравнение и дать заключение об экономической целесообразности применения того или иного метода.

    6. 1. 2. Схема размерной цепи приведена на рис. 7.
    Рис 7.
    Номинальные размеры звеньев, мм:
    В1=157, В2=56, В3=12, В4=36, В5=13, В6=25, В7=5 мм.
    В1 – увеличивающее звено, остальные – уменьщаюшие.
    6. 2. Расчет.
    Замыкающее звено рассчитывается по формуле:
    Ве=B1–( B2+ B3+ B4+ B5+ B6+ B7),
    Bе=157–(56+12+36+13+25+5)=10 мм.
    Максимальный размер замыкающего звена [Bе MAX ]:
    [Bе MAX ]=0. 4 мм.
    Минимальный размер замыкающего звена [Bе MIN ]:
    [Bе MIN ]=–0. 4 мм.
    Предельный зазор:
    ,
    [Sе]=0. 4 мм.
    Предельный натяг:
    ,
    [Nе]=–0. 4 мм.
    Среднее отклонение:
    ,
    [=0.
    6. 2. 1. Метод полной взаимозаменяемости

Предполагаем, что подшипник, являющийся стандартным изделием, уже имеет определенный квалитет и размер Т4=36–0. 3.

Согласно [1], табл. 3. 3. , получаем количество единиц допуска для каждого из размеров, мкм:

    i1=2. 52;
    i2=1. 86;
    i3=1. 08;
    i5=1. 08;
    i6=1. 31;
    i7=0. 73.

Рассчитаем количество единиц допуска для квалитета звеньев, составляющих данную размерную цепь:

    ,
    где m+n – количество всех звеньев в цепи.
    53 ед.
    Ближайший подходящий квалитет IT10 – по табл. 1. 8.
    Соответствующие допуски для каждого звена, мкм:
    ТВ1=185;
    ТВ2=120;
    ТВ3=70;
    ТВ4=300;
    ТВ5=70;
    ТВ6=84;
    ТВ7=48.
    Те=TB1+ TB2+ TB3+ TB4+ TB5+ TB6+ TB7,
    Те=185+120+70+300+70+84+48=877 мкм.

Проверка показывает: Те=877>[Те] – надо назначить для звеньев В1 и В7 более низкий IT9. Допуски, мкм: ТВ1=115, ТВ7=30.

    Те=115+120+70+70+84+48=789 мкм.
    Проверка: Те=789 Ј [Те] – верно.

Назначим предельные отклонения на остальные звенья цепи, исходя из уравнения, мм:

    ,
    где –суммарное среднее отклонение поля допуска;

С УМ – среднее отклонение поля допуска уменьшающих звеньев; С УВ – среднее отклонение поля допуска увеличивающих звеньев; В1=157e8=;

    В2=56js9=;
    В3=12js9=;
    В4=36 –0. 3 ;
    В5=13 js9=;
    В6=25js9=;
    В7=5u8=.
    [=–0. 1165 мм;
    =0. 032 мм.
    Учитываем, что поле допуска js имеет =0,
    ,
    мм – приемлемо.
    Проверку производим по формуле:
    Вывод: принимаем выбранные квалитеты и допуски.
    6. 2. 2. Вероятностный метод.
    Повторяем начальные расчеты пункта 6. 2. 1.
    Согласно [1],
    ,

где t –коэффициент, зависит от принятого процента риска Р и принимается по табл. 3. 8. [1];

l – коэффициент относительного рассеяния; принимаем l=1/3, предполагая, что отклонения распределены по нормальному закону. 195 – соответствует IT12.

    Допуски, мм:

ТВ1=0. 4, ТВ2=0. 3, ТВ3=0. 18, ТВ4=0. 3, ТВ5=0. 18, ТВ6=0. 21, ТВ7=0. 12. Проверка:

    ,

мм – требуется понизить точность некоторых звеньев. Изготовим В2 и В6 по IT13. Допуски, мм:

    ТВ2=0. 46, ТВ6=0. 33.
    .
    Назначаем допуски на звенья, мм:
    В1=157c12=;
    В2=56js13=;
    В3=12d12=;
    В4=;
    В5=13js12=;
    В6=25js13=;
    В7=5c12=.

Учитывая, что поле допуска js имеет =0, рассчитаем среднее отклонение поля допуска : ,

    – приемлемо. Проверка согласно формуле:
    Вычислим t.
    ,
    .
    t=3. 946 – по табл. 3. 8. процент риска Р=0. 01 %.
    Среднее отклонение считается аналогично пункту 6. 2. 1.

Вывод : вероятностный метод позволяет получить более грубые и более дешевые квалитеты при малой вероятности брака по сравнению с методом полной взаимозаменяемости. Следует предпочитать проведение расчетов вероятностным методом как более эффективным и экономически выгодным.

    ЛИТЕРАТУРА
    1. Палей М. А. Допуски и посадки: Справочник: В 2–х ч. –
    Л. : Политехника, 1991.

2. Перель Л. Я. , Филатов А. А. Подшипники качения: Расчет, проектирование и обслуживание опор: Справочник – М. :Машиностроение, 1992. 3. Медовой М. А. Исполнительные размеры калибров: Справочник. В 2–х ч. – М. :Машиностроение, 1980.

Скачен 938 раз.

Скачать